Antipiretikët për fëmijët regjistrohen nga një pediatër. Por ka situata të kujdesit emergjent për ethe, kur fëmija ka nevojë të japë menjëherë mjekimin. Pastaj prindërit marrin përgjegjësinë dhe aplikojnë droga antipiretike. Çfarë mund të jepet fëmijëve? Si mund ta ulni temperaturën tek fëmijët më të rritur? Cilat medikamente janë më të sigurta?
Do t'ju duhet
- - ampermeter;
- - Tester;
- - dirigjent me seksion kryq të njohur nga materiali i njohur;
- - Tabela e rezistencës.
udhëzim
Lidhni shuntin paralel me ampermetin për të zgjeruar aftësitë e matjes. Në këtë rast ai kalon nëpër devijim rrymës kryesore, dhe ajo pjesë që është për t'u matur, kalon nëpër ammeter. Rryma e vlerësuar në rrjet llogaritet me një formulë të veçantë.
Për të llogaritur shuntin, gjeni fuqinë maksimale që do të matet nga instrumenti. Për këtë të matur tensionin U në burim të energjisë në volt dhe ndani atë me total rezistencës qark R në ohms. Të gjitha matjet janë bërë kontrollor, nëse aktual i drejtpërdrejtë në të njëjtën kohë të marrë parasysh polarizimit të pajisjes. Gjeni rrymën e vlerësuar në qark, duke ndarë tensionin me rezistencën I = U / R. Shqyrtoni shkallën e ampermetit dhe gjeni maksimumi i tanishëm, e cila mund të matet prej tij.
Gjeni rezistencën e shunt. Për këtë të matur vetë rezistencën Ammeter R1 në ohms, dhe për të marrë rezistencën e dëshiruar devijim, duke e ndarë produktin e maksimale aktuale e cila mund të matet me I1 instrumentit dhe rezistencës R1 të vlerësuarat aktuale e rrjetit I (R = (I1 ∙ R1) / I).
Një shembull. Është e nevojshme për të matur aktuale në qark, ku vlera maksimale mund të arrijë 20 A. Për këtë qëllim, ai propozoi për të përdorur një ammeter me një rrymë maksimale të mundshme të matjes së 100 mA dhe 200 rezistenca om. Rezistenca shunt në këtë rast do të jetë R = (0.1 ∙ 200) / 20 = 1 Ohm.
Përdorni resistors standarde si shunts. Nëse nuk ka ndonjë, bëni një shunt veten. Për prodhimin shunts më të mirë merret përçuesve e bakrit ose materiale të tjera shumë të përçueshëm. Për të llogaritur gjatësinë e kërkuar të përçuesit l devijim, të marrë formën e një seksion tel S për të gjetur një ρ material rezistencës, e cila është bërë e kësaj pajisje. Pastaj, rezistenca R, të shumohen seksionin dirigjent kryq, të matur në mm², dhe ndani me rezistencën e tij, të shprehura në om ∙ mm² / m, të marra nga tavolina të veçanta L = R ∙ S / ρ.
Në mënyrë që të prodhojnë një spostim Ammeter nga shembullin e mësipërm prej teli bakri 0.2 mm² seksion kryq, të marrë gjatësinë e saj e cila është llogaritur nga formula l = 1 ∙ 0,2 / 0,0175 = 11,43 m. I njëjti parim e përdorimit dhe duke shmangur ndonjë pjesë tjetër të zinxhirit.
Për të gjetur një emër aktual për një dirigjent të veçantë, përdorni një tabelë të veçantë. Ajo tregon për cilat vlera të forcës aktualdhe dirigjenti mund të rrëzohet. Për të gjetur emrin aktualpor për motorët elektrikë dizajne të ndryshme, përdorni formula të veçanta. Nëse pyetja ka të bëjë me siguresën, atëherë, duke e ditur fuqinë për të cilën është llogaritur, gjeni emrin e saj aktual.
Do t'ju duhet
- Për matjet dhe llogaritjet marrë një voltmetër, caliper, një tryezë e rrymës në varësi të sektorial motorët certifikatë regjistrimi.
udhëzim
Përkufizimi i nominale aktualpor mbi seksionin e telit. Përcaktoni materialin nga i cili është bërë tela. Më të zakonshmet janë bakri dhe telat e aluminit me një seksion kryq rrethore. Matjen e diametrit caliper, dhe pastaj marrë zonën prerjes tërthore nga shumëzimi e sheshit e diametrit në 3.14 dhe duke e ndarë nga 4 (S = 3,14 D² / 4). Përcaktoni llojin e telit (të ngurta, me dy ose tre tela). Pas kësaj, në një tabelë të veçantë, përcaktojeni emrin aktual për këtë tel. Tejkalimi i kësaj vlere do të shkaktojë që tela të digjet.
Përkufizimi i nominale aktualpor siguresa Në siguresën, fuqia për të cilën llogaritet me një diferencë prej rreth 20% është domosdoshmërisht e treguar. Zbuloni tensionin në rrjetin ku duhet të futet siguresa, nëse nuk dihet, matni atë me një voltmetër. Për të gjetur emrin aktual, keni nevojë për një maksimum kapaciteti i llogaritur siguresave në watt, të ndara nga voltazhi në rrjet në volt. Në rast se aktual do të rritet më shumë se vlera nominale, dirigjenti në siguresën do të shembet.
Përkufizimi i nominale aktualpor motori Për të gjetur emrin aktual për një motor të vazhdueshëm aktuala, gjeni fuqinë e saj të vlerësuarat, tensionin e burimit ku është i lidhur dhe efikasitetin e tij. Këto të dhëna duhet të jenë në dokumentacionin teknik të motorrit elektrik, dhe të matni tensionin e burimit me një voltmetër. Pastaj fuqia në watt ndahet në tension në volt dhe efikasitetin në fraksionet e njësisë (I = P / (U η)). Rezultati është nominal aktual në amper.
për motor me tre faza AC aktualdhe përveç kësaj të mësojnë faktorin nominal të fuqisë së motorit, dhe të llogarisë nominal aktual me të njëjtën metodë, vetëm rezultati është i ndarë nga faktori nominal i fuqisë (Cos (φ)).
Video të ngjashme
Në praktikën e matjeve elektroteknike, shpesh është e nevojshme të matet forca aktuale, vlera e së cilës tejkalon kufirin e sipërm të ampermetit në dispozicion. Mënyra e daljes nga kjo situatë është aplikimi i devijim në ampermetrik. Shunt ju lejon të ndryshoni lejimin aktual të pajisjes.
Do t'ju duhet
- - tela bakri ose nikrom;
- - furnizimi me tension të rregullueshëm të prodhimit;
- - ampermeter;
udhëzim
Për të llogaritur rezistencën devijim përdorni formulën e mëposhtme:
Rm = (Ra * Ia) / (I-Ia),
ku Rm është rezistenca e kërkuar devijim; Ra - rezistenca e mbështjelljes së ampermeterit; I - vlera e sipërme e rrymës së matur; Ia është rryma e devijimit total të ampermatorit.
Përcaktoni maksimumin e matjes Ia në shkallën e instrumentit në dispozicion. Le të themi se vlera e saj është 100 μA, dhe ju duhet të matni vlerën aktuale në 25 A.
Përcaktoni vlerën e rezistencës së mbështjelljes së ampermetës Ra. Mund të merret nga pasaporta e pajisjes ose të matet me një ohmmetër me një gabim të lejuar. Lejo që kjo vlerë të jetë 1750 Ohm.
Zëvendësoni vlerat e fituara në formulë dhe merrni rezultatin:
RSH = (1750 * 0.0001) / (25-0.0001) = 0.007 Оm
Tani është e nevojshme të zgjidhet gjatësia e telit me anë të një ohmmetri shembullor. Vlera e marrë është mjaft e vogël dhe për prodhim devijim keni nevojë për një copë tela bakri. Do të ishte më korrekte të përdorësh një shun të certifikuar me një vlerë të përshtatshme të rezistencës.
Nëse në të ardhmen është e nevojshme të kryhen matjet me një gabim të caktuar, atëherë instrumenti me shunt të instaluar duhet të verifikohet në laboratorin metrologjik, pasi instalim devijim ul saktësinë e matjes.
Faqe 1
shunts jashtme janë bërë si individi për të punuar vetëm me pajisjen për të cilën devijim është bërë dhe kalibruar për të punuar me ndonjë pajisje matëse, aktuale e cila është e vogël në krahasim me rrymën devijim dhe rënie të tensionit e cila është e barabartë me rënie të tensionit në devijim.
Shunts jashtme janë bërë si një pjesë e veçantë dhe e lidhur me pajisjen me tela të veçantë. Shunt individual duhet të përdoret vetëm me pajisjen e cila është kalibruar me këtë shunt.
Shunts e jashtme në ampermet duhet të jenë të lidhura me përçuesit e kalibruar me rezistencë, të cilat përfundohen së bashku me pajisjen nga prodhuesi.
Shunts jashtme janë të ndara në individ dhe të kalibruar. Shunts individuale përdoren vetëm për ato instrumente me të cilat ata diplomohen drejtpërdrejt. Në praktikë në vitet e fundit, pajisjet me shunts individuale nuk janë prodhuar, pasi që shunts përshtatshëm në prodhimin masiv të pajisjeve është e vështirë.
Shunts të jashtëm dhe një rezistencë të veçantë shtesë janë të bashkangjitur në pajisje.
Instrumentet matëse dhe shunts të jashtëm janë të këmbyeshëm brenda llojit të tyre.
Një kapitull i veçantë përshkruan shunts të jashtëm dhe rezistencat shtesë, të cilat janë pjesë përbërëse e ampermeve magnetoelektrike dhe voltmetra.
MATJA TREGUESIT DHE TRANSFORMATORET E TENSIONIT
Shunts.Simulimi më i thjeshtë i matjes aktuale të tensionit është një shunt, i cili është një rezistencë me katër kllapa. Dy terminalet e hyrjes, tek të cilat furnizohet rryma unë , të quajtur aktuale dhe dy terminalet e daljes nga e cila hiqet voltazhi U , quhen potencial (Figura 1). Pincet potenciale janë të lidhura me mekanizmin matës MI. Parametrat që karakterizojnë shuntin janë vlera nominale e rrymës së hyrjes unë dhe vlerën nominale të tensionit të prodhimit U. Raporti i tyre përcakton rezistencën nominale të shuntit R W, NOM = U NOM / I NOM. Shunt mund të jetë gjithashtu
Fig. 1 Shunt
konsiderohet si një ndarës i tanishëm me një faktor fission (shunting)
n = I / I 0 = (R w.n + R0) / R w, nom
ku unë - aktual në mekanizmin matës; R 0 - rezistenca e mekanizmit matës, kështu shunts janë përdorur për të zgjeruar kufijtë e matjes mekanizmat aktuale. Në këtë rast, shumica e rrymës së matur kalon përmes shuntit dhe pjesës më të vogël përmes mekanizmit matës. Shunts kanë rezistencë të ulët dhe janë përdorur kryesisht në qarqeve DC me mekanizmat magnetoelectric matjen. Përdorni shunts me mekanizmit matës sistemet e tjera joefikase për shkak se këto mekanizma matëse konsumojnë më shumë pushtet, duke rezultuar në një të konsiderueshme rezistencë rritje devijim dhe kështu kuvelicheniyu madhësia dhe fuqia e tyre konsumit.
Kur përdorni shunts me mekanizma matës në rrymë alternative, një gabim shtesë frekuencash lind për shkak të varësive të ndryshme të rezistencës shunt dhe mekanizmin e matjes në frekuencë.
Nëse është e nevojshme të zgjatet kufiri i matjes në n herë, dmth., kështu që Io i tanishëm është në n herë më pak se I aktuale, rezistenca e shunt duhet të jetë e barabartë me
R w = R o / (n-1) -
Shunts janë bërë nga mangani. Në përputhje me meShunts ndajnë GOST 8042-78 llojet HA: ShS - shunt ndreqshëm stacionare; ShP - shunt është i lëvizshëm i këmbyeshëm. Nëse devijimi është projektuar për një rrymë të vogël (deri në 30 A), atëherë zakonisht është ndërtuar në trupin e pajisjes. Për të matur rrymat e larta (deri në 6000 A), përdoren pajisje me shunts të jashtëm. Në këtë rast, fuqia e shpërndarë në shunt nuk e ngroh pajisjen.
Shunts të jashtëm kanë këshilla masive në formë T të bakrit të kuq. Këshilla shërbejnë për të çuar nxehtësinë nga pllakat e manganit që janë ngjitur mes tyre. Rryma furnizohet me terminalet me anë të bulonave masivë - pirgje të rrymës. Shtyllat potenciale janë bërë në formën e dy bulonave me përmasa më të vogla, të vendosura në këshilla bakri. Rezistenca e shtrembërimit, e mbyllur midis pirgjeve potenciale, rregullohet me anë të shkurtimeve tërthore në pllakat e manganit. Kjo pajisje shunt eliminon gabimet nga rezistenca e kontaktit.
Fig. 2. Skematika e shunts multi-limit me një kaloni të levës (a), me terminale individuale (b)
Shunts janë bërë këmbyeshëm, dmth., Ato janë llogaritur për rryma të caktuara dhe pika të tensionit. Në përputhje me GOST shunts duhet të ketë një rënie nominale të tensionit në terminalet e mundshme: 10, 5, 30, 50, 60, 75, 300 mV.
Në pajisjet magnetoreelektrike portative për rryma deri në 30A, shunts bërë për disa vargjet e matjes I 1 nom, I2 nom, I 3 nom. Në Fig. 2 tregon skemat e shunts multi-limit. devijim i tillë përbëhet nga disa resistors kaloi në varësi të kaloni kufirin e matjes levë (Fig. 2a) ose Wire transfer nga një klip në një tjetër (Fig. 2b), r. E. Me clips të veçanta.
Me saktësi, shunts ndahen në klasa saktësie: 0.05, 0.1; 0.2; 0,5 - stacionare; 0.02; 0.05; 0,2 - i lëvizshëm. Numri i klasës së saktësisë tregon devijimin e lejuar të rezistencës si një përqindje e vlerës nominale të saj.
Rezistorë shtesë. Rezistorë shtesë janë transformatorët matës të matjes së tensionit. Prandaj, një rezistencë shtesë, e lidhur në seri me mekanizmin matës, çift rrotullimi i të cilit varet nga rryma, mund të shërbejë për të zgjeruar kufijtë e matjes së tensionit të voltmetrorëve analogë të sistemeve të ndryshme (përveç elektrostatike dhe elektronike). Rezistorë shtesë, të quajtur GOST 8023-78 rezistencë shtesë, gjithashtu shërbejnë për të zgjeruar kufijtë e matjes së tensionit të pajisjeve të tjera që kanë qarqe paralele të lidhura me burimin e tensionit. Kjo përfshin, për shembull, wattmeters, meters energji, metra fazë, etj
Rezistenca shtesë është e lidhur në seri me mekanizmin e matjes MI (Figura 3.). Rryma në zinxhirin e mekanizmit matës I 0) që ka një rezistencë R o dhe i lidhur në seri me rezistencën shtesë Rd, është:
I 0 = U / (R 0 + R d). ku U - i matshëm
stresin
75mV U 1n U Unom U U 3nom
Fig.3 Fig.4
Nëse përdorni një rezistencë shtesë R g është e nevojshme të shtrihet kufiri i matjes së një voltmetër që ka një limit nominal të matjes U nom dhe një rezistencë R 0 , atëherë marrja e qëndrueshmërisë së rrymës së voltmetrës Io mund të shkruhet: U nom / R0 = mU nom / (R0 + Rd), atëherë Rd = R0 (m-1)
Janë bërë rezistenca të tjera, zakonisht nga tela të izoluara nga mangani, plagë në pllaka ose korniza të bëra nga materiali izolues. Përdoren gjithashtu janë rezistenca shtesë të bëra nga microwire të hedhura në izolimin e xhamit. Rezistorët shtesë të projektuar për operimin në AC kanë një dredhje bifilar për të prodhuar një rezistencë jo reaktive.
Së bashku me zgjerimin e kufijve të voltmeters matjes, rezistenca shtesë të zvogëlojë gabimin e tyre të temperaturës. Nëse supozojmë se mbështjellja e mekanizmit matës ka një koeficient temperature të rezistencës o. dhe rezistenca shtesë është koeficienti i temperaturës d, atëherë koeficienti i temperaturës së gjithë voltmetrit (Fig.3) do të jetë:
Zakonisht d 0 0. atëherë
= 0 R 0 (R 0 + R e)
Në pajisjet portative, rezistorë shtesë bëhen seksional për disa kufij matësash U 1nom, U2nom, U3nom (Figura 4).
Rezistenca shtesë janë të brendshme, të ndërtuara në trupin e pajisjes dhe të jashtme. Këto të fundit kryhen në formën e blloqeve të ndara dhe në përputhje me GOST 8023-78 janë të ndara në mburojë dhe të lëvizshëm të këmbyeshëm dhe të kufizuar në mënyrë të njëkohshme. Rezistenca shtesë e ndërrueshme mund të përdoret me çdo pajisje, rryma e vlerësuar e të cilave është e barabartë me rrymën nominale të rezistencës shtesë.
Rezistenca shtesë, si dhe shunts, janë të ndara në klasa saktësie: 0.01; 0.02; 0.05; 0.1; 0.2; 0.5 dhe 1.0. Klasa e saktësisë përcaktohet nga gabimi relativ,%, i barabartë me
= ± ( / R nom) 100%,
ku është gabimi absolut; R nom është rezistenca nominale e rezistencës shtesë. Rezistorë shtesë prodhohen për rryma të vlerësuara nga 0.01 në 60 mA. Rezistorë shtesë përdoren për të kthyer tensionet deri në 30 kV.
Matja e transformatorëve të rrymësdhe të tensionuaraia
Matjet e tensioneve dhe rrymave të mëdha alternative me anë të pajisjeve analoge analoge elektromekanike bëhen të mundshme kur ato përfshihen në qark përmes transformatorëve matës alternuar aktuale dhe thekson. Përdorimi i ndarësve të tensionit dhe shunts për këto qëllime është e paarsyeshme dhe madje e rrezikshme për personelin e mirëmbajtjes.
Transformatorët e matjes përbëhen nga dy mbështjellje të izoluara, të vendosura në një bërthamë ferromagnetike.
Parimi i operacionit IT bashkohet me parimin e funksionimit të transformatorëve konvencionalë. Qarku sekondar i transformatorëve të rrymës përfshin ammeters, mbeshtjelljet sekuenciale të njehsorëve të wattmeters, qarqeve të mbrojtjes rele dhe kontrollit; Voltmeters, qarqeve paralele të wattmeters, kundërvihet dhe pajisje të tjera janë të lidhura me të mesëm të transformatorëve të tensionit.
Transformatorët matës të rrymës stacionare kanë karakteristikat e mëposhtme të performancës: frekuenca 50 Hz; tension të vlerësuar U 1 të transformatorëve të tensionit - nga 0.38 në 750 kV, tension i mesëm U 2nom -
150;
100; 100/
3 V; klasat e saktësisë së transformatorëve të tensionit - 0.05; 0.01, 0.2; 0, 5; 1.0; 3.0; rryma nominale primare e 1 transformatorit aktual - 1 A ... 40 kA, rryma sekondare nominale I 2nom - 1; 2; 2.5; 5 A; ngarkesa nominale e qarkut sekondar është 2.5; 5; 10; 25; 30; 40; 60; 75; 100 W; klasat e saktësisë së transformatorëve të rrymës - 0.2; 0.5; 1.0; 3.0; 5.0; 10.0.
Matja e transformatorëve të rrymës alternative.Për lehtësi dhe siguri të matjes së rrymës së instalimeve të tensionit të lartë, rryma e qarkut sekondar ndryshohet në një vlerë standarde prej 5A ose 1A nëpërmjet një transformatori të rrymës.
Instrumentet matëse dhe relet kryhen në këto rryma dhe janë të lidhura me qarkun sekondar të transformatorit të rrymës (kontaktet И1, И2), një terminal i të cilit është domosdoshmërisht i bazuar (И1).
Në rast të dëmtimit të transformatorit, pajisjet dhe relet mbeten nën potencial tokësor. Një tipar dallues i mënyrës së operimit të transformatorit aktual është se rryma primare nuk varet nga mënyra e operimit të qarkut të saj sekondar dhe mbetet i pandryshuar kur qarku sekondar është i shkurtër ose i hapur. Kjo është për shkak të faktit se rryma në mbështjelljen primare përcaktohet nga rezistenca e ngarkesës Z2 e cila është disa urdhër magnitudë më e lartë se rezistenca e hyrjes së transformatorit në anën e mbështjelljes primare për çdo vlerë të rezistencës Z2. Prandaj, një siguresë në mesme qark nuk është i vendosur, meqë thyerja e këtij qark është një mënyrë emergjente për transformatorin aktual. Kontaktet e zinxhirit ITT primar (L1, L2). Parametrat kryesore të transformatorëve të rrymës janë: tension të vlerësuar- tensionit të linjës së sistemit në të cilin duhet të veprojë transformatori i rrymës. Ky tension përcakton rezistencën e izolimit midis mbështjelljes primare nën potencial të lartë dhe një të mesme, një fund që është e bazuar;
rrymat primare dhe dytësore të vlerësuara- rrymat në të cilat është projektuar transformatori. Transformatorët e rrymës zakonisht kanë një valë të nxehtë dhe lejojnë transmetimin afatgjatë të rrymave që janë rreth 20% më e lartë se vlera nominale; koeficienti nominal i transformimit- Raporti i rrymës primare nominale I 1nom deri te rryma sekondare nominale I2nom
Në praktikë, koeficienti aktual i transformimit nuk është i barabartë me koeficientin nominal për shkak të humbjeve në transformator. Dalloni gabimet: aktuale, këndore dhe të plota; gabimi aktual,%, të përcaktuar nga shprehja
I 2 - rryma e mesme; Unë 1 rryma primare.
Në një transformator real, rryma sekondare është e zhvendosur nga faza në një kënd të ndryshëm nga 180 °. Për të lexuar këtë gabim, vektori aktual sekondar rrotullohet me 180 °. Këndi midis këtij vektori dhe vektorit të rrymës primare quhet gabim këndor.Nëse vektori i përmbysur i rrymës dytësore është përpara rrymës primare, atëherë gabimi është pozitiv, nëse mbetet, atëherë gabimi është negativ. Gabimi në kënd matet në minuta.
Klasa e saktësisë tregon gabimin e lejuar në rrymën në përqindje nën kushtet nominale Z2 = Z2 h.
Së bashku me gabimin aktual dhe këndor, koncepti katgabime klorhidrik,%e cila karakterizon aktuale aktuale magnetizuese
ku I 1 - vlera efektive e rrymës primare; unë 2 - vlera e menjëhershme e rrymës dytësore unë 1 , - vlera e menjëhershme e rrymës primare; T -periudha e frekuencës së rrymës alternative (0.02 s);
- rezistenca e ngarkesës Ohm, në të cilën transformatori vepron në klasën e tij të saktësisë në cos 2n = 0.8 Ndonjëherë koncepti i fuqisë nominaleP E dyta = unë E dyta Z E dyta
Meqenëse I 2 aktual është i standardizuar, rezistenca e ngarkesës nominale përcakton në mënyrë unike fuqinë nominale të transformatorit;
multipliciteti i limitit nominal- Frekuenca e rrymës primare në lidhje me vlerën nominale të saj, në të cilën gabimi në rrymë arrin 10%. Ngarkesa dhe faktori i tij i fuqisë duhet të jenë nominale;
shumllojshmëria maksimale maksimale dytësore- raporti i rrymës sekondare më të lartë me vlerën nominale të saj në ngarkesën sekondare nominale. Shumëllojshmëria maksimale e rrymës sekondare përcaktohet nga ngopja e qarkut magnetik, kur një rritje e mëtejshme e rrymës primare nuk çon në një rritje të fluksit.
Transformatorët e rrymës janë të efektshëm nga një rrymë e shkurtër e qark, dhe mbështjelljet e tij janë të ekspozuara ndaj rrymave të larta;
stabiliteti dinamik (shumëllojshmëria)- raporti i rrymës së lejuar të goditjes me amplitudën e rrymës primare nominale;
rezistenca termike (shumëllojshmëria) -raporti i rrymës së qarkut të shkurtër të lejuar për 1 s në vlerën nominale të rrymës primare.
Meqenëse rryma primare e mbështjelljes vendoset nga rrjeti, dredha-dimi primar termik i nënshtrohet ndikimeve më të mëdha termike dhe dinamike. Rryma sekondare shpesh kufizohet nga ngopja e qarkut magnetik, prandaj dredha-denja e mesme funksionon në kushte të dritës.
Mënyra e përdorimit të transformatorit aktual është në thelb një regjim i qarkut të shkurtër.
Transformatori i rrymës nuk duhet të japë gabime të mëdha në qarkun aktual dhe qark të shkurtër.
Në mënyrë që një transformator të plotësojë një klasë të caktuar saktësie, gabimi duhet të jetë brenda kufijve të lejuar. Klasa e saktësisë së transformatorit përcaktohet nga gabimi i saj në përqindje me rrymën primare (100 ... 120) I 1nom.
Në varësi të numrit të rrotullimeve të mbështjelljes primare, dallohen transformatorët e rrymës me një kthesë dhe shumë rrotullime.
Në një transformator me një kthesë, mbështjellja primare mund të bëhet në formën e një shufre ose një pako gomash. Një shembull i një performance të tillë
Figura 6. Transformator i rrymës me një kthesë TPOL-10, U zoti = 10 kV: 1 qarqe magnetike; 2 - dredha dytësore; 3 - unazë në rritje; 4 - shufra
është një transformator TPOL-10 me izolim të hedhur, paraqitur në Fig. 6
Ky transformator përdoret si një unazë gjatë tranzicionit nga një dhomë në tjetrën.
Përdorimi i izolimit epoksid të formuar bën të mundur thjeshtimin e teknologjisë së projektimit dhe prodhimit. Dylli fillor - shufra 4, cores magnetike 1 dhe një unazë mbajtëse 3 vendosen në një formë të veçantë, pas së cilës derdhet një masë e lëngshme e rrëshirës epokside, një fortës i rërës i rërës i kuarcit. Pas forcimit dhe polimerizimit, materiali izolues fiton vetitë e larta elektrike dhe mekanike. Dirigjent magnetik 1 transformatori, i bërë në formën e një torusi, është bërë nga një kasetë e mbështjellur në një spirale. Dredha-dredha e mesme është plagë 2. Përdorimi i një bori toroidale lejon përdorimin e plotë të vetive të larta të materialit të textured, për shembull, grade çeliku E310. Nëse mbështjellja sekondare është e vendosur në mënyrë uniforme në qark magnetik, rezistenca induktive e mbështjelljes sekondare është zero, gjë që bën të mundur rritjen e saktësisë së transformatorit aktual. Dizajni e bën të lehtë instalimin e disa qarqeve magnetike, secila prej të cilave ka parametra të ndryshëm. Avantazhi kryesor i një versioni me një kthesë është stabiliteti i tij i lartë elektrodinamik, pasi që mbështjetjet kryesore përdoren vetëm duke furnizuar gomat dhe fazat ngjitur.
Kur zgjedh një transformator të rrymës, është e nevojshme të merret parasysh se ngarkesa e saj reale nuk është vetëm mbështjellja e pajisjeve, por edhe rezistenca e telave lidhëse.
Matja e transformatorëve të tensionit.Ata shërbejnë për të
konvertimi i tensionit të lartë në vlerën standarde të tensionit të ulët, i përshtatshëm për matje. Zakonisht një tension nominal sekondar supozohet të jetë 100 V ose 100 
B. Kjo lejon matjen e çdo tensioni për të përdorur të njëjtat instrumenta matës standardë. Reletë e mbrojtjes që i përgjigjen tensionit gjithashtu prodhohen për tensionin normal, pavarësisht tensionit të instalimit.
Mbështetja primare e transformatorit është e izoluar nga sekondare sipas klasës së tensionit të instalimit. Për sigurinë e shërbimit, një terminal i dredhurit sekondar domosdoshmërisht është i bazuar. Kështu, transformatori i tensionit izolon pajisjet matëse dhe reletë nga qarku i tensionit të lartë dhe e bën mirëmbajtjen e tyre të sigurt.
Ky qark për kalimin në një transformator të tensionit njëfazor është dhënë në Fig. 7. Dredha-dredha primare 1 i lidhur me qark të tensionit të lartë përmes siguresave 3. Dredha-dredha dytësore 2 ngarkon ngarkesën në formën e mbështjelljes së njehsorit ose një rele mbrojtës përmes siguresave 4. Në transformatorët e tensionit normal, dredha-dredha e mesme 2, dhe një bërthamë 5.
siguresat 4 shërbejnë për të mbrojtur transformatorin e tensionit nga qarqet e shkurtra në qarkun e ngarkesës sekondare. siguresat 3, instaluar në anën e tensionit të lartë, shërbejnë për të mbrojtur rrjetin nga qarqet e shkurtra në transformator. Për të lehtësuar shkyçjen, është e dëshirueshme që të instalohen siguresa kufizuese aktuale, të tilla si PBC ose qitjes, me rezistencë të kufizuar.
Për shkak të rezistencës së lartë të vetë transformatorit, kur ekziston një qark i shkurtër në qarkun sekondar, rryma në qark primar është e vogël (e rendit të disa amperave) dhe vlera e tij është e pamjaftueshme për të shkaktuar siguresat 3.
transformator i tensionit: 1 - dredha-dredha primare; 2 - dredha-dredha e dytë; 3, 4 - siguresat; 5 - core ■
Parametrat kryesore të transformatorit të tensionit janë:
tension i vlerësuar dredha-dredha -tension në mbështjelljet primare dhe sekondare të treguara në panelin e transformatorit. Tensioni nominal i transformatorit është i barabartë me tensionin e vlerësuar të mbështjelljes primare;
raporti nominal i transformimit -raporti i tensionit primar të vlerësuar me tensionin e mesëm të vlerësuar:
gabimi i tensionit,%,e cila përcaktohet nga ekuacioni:
ku U 1 - tensionin e aplikuar për mbështjelljen primare; U 2 - tensionit të matur në terminalet e mbështjelljes sekondare.
Nëse U 1 / U 2 = k nom atëherë gabimi gjithmonë do të jetë zero.
Për gabimin këndor, një kënd është marrë në minuta midis tensionit primar dhe sekondës të rrotulluar me 180 °. Nëse tensionit sekondar U2 është përpara tensionit primar U 1, gabimi i këndit konsiderohet pozitiv. Gabimi i lejueshëm i transformatorit të tensionit në përqindje nën kushte nominale është numerikisht i barabartë me klasën e saktësisë.
Gabimet e transformatorit nuk duhet të kalojnë të dhënat e tabelës kur voltazhi primar luhatet brenda 90 ... 110% dhe kur luhatjet e fuqisë në terminalet sekondare janë brenda 25 ... 100% të vlerave nominale;
dhe fuqia dytësore P 2 përkatësisht:
Ndërsa rezistenca Z 2 zvogëlohet, fuqia e dhënë nga transformatori i tensionit rritet dhe në përputhje me këtë gabimi rritet;
fuqia e vlerësuar e transformatorit -fuqia maksimale (me një fuqi nominale prej 0.8), e cila mund të hiqet nga transformatori, me kusht që gabimi i saj të mos kalojë kufijtë e përcaktuar nga klasa e saktësisë.
Për të zvogëluar gabimin në tension, zvogëloni rezistencën aktive dhe reaktive të mbështjelljes. Për të marrë një rezistencë të vogël aktive, densiteti i vogël i rrymës në mbështjellje (rreth 0.3 A / mm 2) merret, kështu që këta transformatorë të ngarkohen lehtë në një raport termik. Për të zvogëluar rezistencën induktive të mbështjelljes, distanca midis mbështjetjeve primare dhe sekondare zvogëlohet.
Kompensimi për gabimin në tension mund të merret lehtësisht duke zvogëluar numrin e rrotullimeve të mbështjelljes primare. Nëse numri i kthesave të mbështjelljes primare është zvogëluar, raporti i transformimit bëhet më i vogël se ai nominal dhe rritet tensionit sekondar. Në këtë rast, paraqitet një gabim pozitiv, i cili kompenson negative. Në mënyrë tipike, një korrigjim i tillë është paraqitur në mënyrë që kur përtaci transformatori ka një gabim maksimal pozitiv për një klasë saktësie të dhënë.
Gabimi i transformatorit ndikohet nga faktori i fuqisë së ngarkesës cosavio2 dhe gabimi rritet me rënien e tij. Për më tepër, natyra e ngarkesës ushtron një ndikim më të madh në gabimin këndor sesa në gabimin në tension.
Në gabimin këndor, korrigjimi i fitileve nuk ndikon. Gabimi këndor në transformatorët e tensionit trefazor mund të kompensohet. Në këtë rast, kompensimi i domosdoshëm arrihet duke aplikuar mbështjellje speciale kompensuese. Me një ngarkesë aktive, bëhet një korrigjim pozitiv. Me një ngarkesë induktive përdoret një skemë tjetër lidhjeje, e cila jep një korrigjim negativ.
Në tension deri në 35 kV projektimi i transformatorëve të tensionit është i ngjashëm me projektimin e transformatorëve të fuqisë.
Induksioni në bërthama është shumë më i vogël se në transformatorët e fuqisë. Kjo zvogëlon gabimin, lejon në disa raste të kryejë teste të induktuara të tensionit.
Për të testuar transformatorin, një tension dyfishuar prej 50 Hz zbatohet në terminalet e mbështjelljes sekondare. Tensioni i dyfishtë shfaqet edhe në mbështjelljen primare. Induksioni nuk duhet të tejkalojë induksionin e ngopjes.
Gjatë operimit, është e mundur që dredha-dja primare, e projektuar për operim me tension fazor, bie nën tensionin e linjës në vend të tensionit të fazës. Në këtë rast, thelbi nuk duhet të jetë i ngopur.
Për tension, prodhohen transformatorë me një fazë deri në 35 kV, në të cilën ose të dy terminalet e rrymës së tensionit të lartë janë të izoluar nga strehimi (Figura 8, a),ose vetëm një është i izoluar, dhe terminali i dytë është i bazuar.
Përdorimi i plastikës si izolim dhe refuzimi i izolimit të naftës, mundëson zvogëlimin e peshës dhe përmasat e përgjithshme të transformatorëve, lehtësimin e funksionimit të tyre dhe mirëmbajtjen e panevojshme të vajit. Transformatorët me izolim të hedhur janë të papërshkueshëm nga zjarri, të përshtatshme për operim në instalime të ndryshme mobile.
Fig. 8. Shfaqja e transformatorëve të tensionit me një fazë me izolim të vajit (A)dhe izolimin e hedhur (B)
Në Fig. 8, b tregon një transformator të tensionit me lloj izolimi të hedhur NOK-6 në të njëjtat parametra si vaji. Industria vendase prodhon transformatorë me izolim të hedhur për tension deri në 35 kV.
Dimensionet e përgjithshme të transformatorëve përcaktohen kryesisht nga izolimi i aparatit. Në lidhje me këtë, ku është e mundur, transformatori është përdorur për të matur tensionin midis fazës dhe tokës. Në këtë rast, nuk ka nevojë të izoloni terminalin e dytë të mbështjelljes primare, e cila është e bazuar, tensioni i linjës arrihet duke u lidhur me mbështjelljet sekondare të yllit të këtyre transformatorëve. Megjithatë, megjithatë, gabimi i matjes rritet, pasi që gabimet e dy transformatorëve janë shtuar së bashku. Ky dizajn lejon të zvogëlojë dimensionet e përgjithshme dhe të zvogëlojë koston e transformatorit të tensionit.
Fig. 9. Skemat për përfshirjen e transformatorëve të tensionit në trefazore duke përdorur dy (A)dhe tre (B)transformatorë me një fazë.
Qarqet e mundshme për përfshirjen e transformatorëve me një fazë të tipit normal në rrjetet trefazore janë paraqitur në Fig. 9.
Në rastin e treguar në Fig. 9 dhe,janë përdorur dy transformatorë me një fazë, në të cilën dredha-dja primare ka të çara të izoluara. Kjo skemë quhet një skemë e hapur trekëndëshi. Një qark i tillë është shumë i përshtatshëm për matjen e energjisë dhe energjisë. Në këtë skemë, çdo transformator i ngarkesës mund të lidhet me një ngarkesë nominale.
Qarku ju lejon të merrni dhe tension U AC = -(U AB + U BC ) (pajisjet janë të lidhura në mes të pikave dhedhe c).Megjithatë, ky përfshirje e ngarkesës nuk rekomandohet, pasi krijohen gabime shtesë për shkak të rrymës së pajisjeve që kalojnë përmes mbërthimeve sekondare.
Kur ndizni qarkun e treguar në Fig. 9 b.mund të përdoren transformatorët, në të cilat një nga terminalet e mbështjelljes primare është i bazuar. Secili prej mbështjelljeve është i lidhur me tensionin e fazës, prandaj tensioni i vlerësuar i transformatorit duhet të jetë i barabartë me U ф / . Ngarkesa e mesme është e lidhur sipas yllit ose deltës. Tensioni i vlerësuar i mbështjelljes sekondare është 100 /
Për të monitoruar izolimin dhe furnizimin me energji të mbrojtjes të shkaktuar nga një qark i shkurtër në tokë, transformatorët kanë mbështjellje shtesë që janë të lidhura në një qark të hapur trekëndësh. Në mënyrë simetrike, shuma e emfs e induktuar në këto mbeshtjellje është zero. Nëse një prej telave është i bazuar, atëherë shkelet ekuilibri i EMF dhe tension në skajet e trekëndëshit të hapur zbatohet tek rele ose sinjalizimi.
Ekzistojnë dy mënyra të funksionimit të qarkut të treguar në Fig. 9, b.Nëse neutralizuesi i rrjetës është i izoluar ose i tokëzuar përmes spirales së shuarjes së harkut, themeli i një prej fazave, për shembull faza C, nuk çon në një qark të shkurtër. Instalimi mund të mbetet për një kohë të gjatë në punë. Tensioni në të gjithë transformatorin C
bie në zero, dhe tension nëpër transformatorët unëNë
rritet në linjë. Në lidhje me këtë, induksioni në bërthamat e transformatorëve A
dhe B
rritet në kohë. Për të shmangur një rritje në ngrohjen e bërthamave dhe një rritje të mprehtë në gabimin e këtyre transformatorëve, bërthamat nuk duhet të ngopen me një rritje të tillë në induksion.
Çdo inxhinier, kur projekton counter elektronike energji elektrike, të përballur me nevojën për të zgjedhur converters primar. Nëse mikrocircuitët e përdorur si instrumente matëse kanë përshkrime të mjaftueshme të detajuara, atëherë për sensorë aktualë ka një urie serioze informacioni. Ky artikull përmban një minimum formulash, por ka për qëllim të kuptojë funksionimin e sensorëve të ndryshëm, avantazhet dhe disavantazhet e tyre, për të kryer llogaritjet dhe për të zgjedhur elementët e qarqeve matëse.
Sensorët më të thjeshtë të tensionit dhe të rrymës janë sensorë me rezistencë precize. Në përputhje me rrethanat, një ndarës të tensionit për matjen e tensionit aktual dhe shunt aktual për matjen e rrymës aktuale.
Ndarësi i tensionit llogaritet në mënyrë që voltazhi në prodhimin e tij të jetë vlera e rekomanduar për një ms të caktuar. kundër dhe nuk tejkalon tensionin maksimal të lejuar të matur (zakonisht + -400 mV ose + -500 mV) në vlerën ekstreme të tensionit të hyrjes. Ndarësi është i lidhur në mes të dy telave të qarkut të kontrolluar (zero dhe fazë). Vlera efektive është respektivisht = 400 mV / 1.732 = 231 mV.
Shunt aktuale
Senzorë të rrymës së transformatorit (transformatorët matës të rrymës)
Sensorët e rrymës së transformatorit janë më të shtrenjtë se ato resistive, por ato kanë një numër përparësish të rëndësishme:
 |
2. Matja e transformatorëve të rrymës siguron izolim galvanik midis mbështjelljeve, prandaj qark matës Nuk është në potencial të lartë si me një shunt dhe mund të kontrollohet lehtë.
3. Parametrat e transformatorit aktual nuk ndryshojnë praktikisht me kalimin e kohës dhe nuk varen nga temperatura.
4. Koeficienti i transformimit mbahet lehtësisht gjatë prodhimit dhe mbetet gjithmonë konstant.
5. Transformatorët e rrymës në mënyrë të përkryer shtypin ndërhyrjen e pulsit në qark matës pa përdorimin e filtrave shtesë
6. Siguroni një zhvendosje minimale të fazës midis qarqeve të matjes së tensionit dhe të rrymës. Filtrimi i sinjalit matës kryhet për shkak të induktivitetit të brendshëm të transformatorit.
7. Lehtësia e matjes së sinjaleve të rrymës trefazore për shkak të izolimit galvanik të telave aktuale dhe pjesës matëse.
Si sensorë aktualë (matjen e transformatorëve të rrymës) zakonisht përdoren dy lloje të sensorëve të transformatorëve:
1. Transformator ngarkuar në një rezistencë saktësi - transformatorit aktual. Zakonisht me një bërthamë magnetike të bërë nga lidhjet amorf ose nanokristaline. Tensioni i daljes i marrë nga rezistenca është proporcionale me rrymën e mbështjelljes primare;
2. Diferencimi i transformatorit di / dt, që vepron në mënyrën e ngacmimit të shokut. Zakonisht pa një qark magnetik (ajër). Tensioni i prodhimit të transformatorit është proporcional me shkallën e ndryshimit të rrymës primare të mbështjelljes.
Përdorimi i një senzor të rrymës së transformatorit në matësat e energjisë elektrike mund të kombinohet me përdorimin e një sensor të tensionit rezistues ose një transformatori të tensionit. Zakonisht, një ndarës resistive përdoret si më i lirë.
Matja e transformatorit të rrymës me rezistencë të ngarkesës
 |
Siguria e qarqeve dytësore me rryma të mëdha hyrëse sigurohet nga hyrja e bërthamës në mbushje. Megjithatë, nëse qark aktuale transformatorit të mesëm është e hapur (mode emergjente), zhdukja e tanishme mesme dhe fluksi magnetik krijuar nga ana e tyre do të çojë në një rritje të konsiderueshme në fluksin e përgjithshëm magnetike dhe kështu një rritje në fuqi elektromotor në spirale të mesëm në vlera të mëdha, e cila mund të shkaktojë dështimin izolim. Përveç kësaj, me një fluks të madh magnetik, humbjet në bërthamë rriten ndjeshëm, gjë që shkakton ngrohjen.
Gabimet sensor transformator aktuale përbëhen nga gabimit aktuale (gabim i raportit aktual transformimit) dhe kënd të gabimit (diferenca faza në mes të rrymave të qarqeve primare dhe sekondare). Gabimet përcaktohen nga dy faktorë: përshkueshmëria magnetike e qarkut magnetik dhe vlera jo-zero e rezistencës së ngarkesës. Në të njëjtën kohë, gabimi i transformatorit është më i vogël, aq më i vogël është rezistenca magnetike e qarkut magnetik; Materiali më i madh magnetike pėrshkueshmėrisė, thelbi kryq seksion mbi gjatësinë e saj dhe të vogla, dhe më e vogël load mesëm (ideal - qark i shkurtër spirale mesme). Është e rëndësishme të konsiderohet se pėrshkueshmëria magnetike varet nga intensiteti fushe magnetike, dhe është praktikisht konstante vetëm në rajonin e fushave të dobëta. Meqenëse transformatorët punojnë në fusha të dobëta rezultante, ato kërkojnë përdorimin e një materiali me një permeueshmëri të lartë fillestare magnetike.
Lidhjet nanocrystalline ose amorf janë përdorur si cores e sensorë aktuale transformatorit.
 |  |
Një nga pengesat e transformatorëve të rrymës është magnetizimi i bërthamës nga një komponent aktual i vazhdueshëm që ndodh në një kontroll qark elektrik për shkak të asimetrisë së konsumit të ngarkesës (për shembull gjysëm-valë ndreqës) në gjysmë valë të ndryshme. Është e mundur për të niveluar këtë disavantazh zgjedhja e duhur dimensione ose materiale të qarkut magnetik të transformatorëve të rrymës. Fluksi i vazhdueshëm magnetik për shkak të ndryshimit të rrymave në mbështjelljen primare në gjysmë valë të ndryshme nuk kompensohet. Si rezultat, transformator core aktuale për alternuara fluksi magnetik është imponuar një rrjedhë e qëndrueshme, e cila çon në zhvendosjen e kurbës aktual tërheqje e bërthamës ndaj fushave të larta në të njëjtën konsumin e energjisë në ngarkesës. Megjithatë, duhet theksuar se shtrembërimi formuar në rajonin e tranzicionit të tanishëm nëpërmjet 0, shtrembërim në një të çojë gjysmë valë të kompensuese shtrembërim në një tjetër, kështu që saktësia aktuale e matjes së konsumit të energjisë në njehsor nuk ndryshon në mënyrë drastike.
 |  |
 |
mund të arrihet margin rrjedhë konstante është gjithashtu në rënie fushë magnetike në thelbin (për të njëjtën aktuale në primar gjarpëruese) duke rritur gjatësinë e qark magnetike (vlera e fluksit magnetik është në proporcion me produktin e numrit të kthehet në aktuale dhe anasjelltas në proporcion me gjatësinë mesatare e qark magnetike, dhe shprehet me formulën H = N1 * I1 / L). Megjithatë, duke rritur gjatësinë e qark magnetike shkakton një rënie në forcën elektromotor vetë-induksion, e cila është në proporcion të drejtë zona tërthore e qark magnetike dhe anasjelltas në proporcion me gjatësinë e qark magnetike. Prandaj, rritja e gjatësisë duhet të shoqërohet nga një rritje në zonën kryq seksionale - për të ruajtur vlerën e mëparshme të induktancës. Siç është e njohur, më e lartë induktancë e mesme dredha-dredha, më e ulët norma aktuale e ndryshimit dhe të ulët të tensionit të detyruar në mbështjellave primare. Për më tepër, një induktancë të madhe së bashku me rezistencën sekondar dredha-dredha vepron si një filtër të ulët të kalojë në qark matës (nuk e cila paraqet shtrembërimet fazës!) Dhe, përveç kësaj, redukton ndikimin në metër ADC matjen e qark. Në këtë drejtim, kërkesat për qark RC në kanalin matës janë ulur (kjo nuk mund të vënë të gjithë!) Dhe për këtë arsye zvogëlon faza ndryshim futur nga ky kanaleve filtër ndërmjet matjes aktuale dhe tensionit.
Llogaritja e qark matës për një transformator të veçantë të rrymës është relativisht i thjeshtë. Si më sipër, në peshtjelle sekondare e transformator aktuale është ngarkuar në Rb rezistencë, një rrjedhat aktuale nga më i peshtjelle primare transformuar dhe shkaktuar fenomen induksionit elektromagnetik. Rezistenca aktive e qark peshtjelle sekondare është e barabartë me Rb + R2, ku R2 - rezistenca e natyrshme i transformator aktuale dredha sekondar dhe Rb - rezistenca ngarkesës rezistencë. Rryma sekondare e mbështjelljes I2 ~ I1 / N, ku N është raporti i transformimit (zakonisht 1000 ... 3000).
Tensioni i prodhimit të sensorit aktual, i përcaktuar nga rënia e tensionit në Rb:
U2 = I2 * Rb = I1 * Rb / N. Tensioni ekuivalent në hyrjen e transformatorit U1 = U2 / N = I1 * Rb / N ^ 2
Kështu, tension në mbështjelljen primare të transformatorit aktual është proporcional me I1 * Rb / N ^ 2. dmth në N ^ 2 herë më të vogël se sa për një shunt me tension të njëjtë të prodhimit për matje. Prandaj, ndikimi i sensorit të rrymës së transformatorit në qarkun e monitoruar është më i vogël se kur përdorni shunt. Për shembull për një transformator aktual me N = 3000; U2 = 20mV, I1 = 50A (shih përllogaritjen për shunt më lart), llogarisni impedancën ekuivalente të inputit. I2 = 50/3000 = 0.01667A. Rb = 20mV / 16.67mA = 1,2 Ohm. Impedanca e hyrjes e një transformatori ideal është Rb / N ^ 2 = 1.2 / 3000 ^ 2 = 0.1333 μΩΩ. Megjithatë, duke pasur me aktivitetin e brendshme të rezistencës peshtjelle sekondare (për transformator qarkor magnetike OL25h15h10 rreth 400 ohms) impedanca ekuivalent hyrëse është aktiv (Rb + R2) / N ^ 2 = (1.2 + 400) / 3000 ^ 2 = 44,6mkOm (krahaso me 400 μΩ në shunt!). Vlerësimi i vlerës së Rb, mund të shihet se është e papërfillshme në krahasim me rezistencën e brendshme të mbështjelljes së transformatorit. Kështu Rb mund të rritet për të marrë tensione më të larta për matjen e mëpasshme, dhe kështu të përmirësuar saktësinë kur matjen e rrymave të vogla, të reduktuar efektet e zhurmës elektrike në qark matur, dhe kështu praktikisht nuk futur humbjet shtesë në qark matës.
Transformator i rrymës diferenciale
 |
Në mënyrë që të marrë sinjal matjes pranueshme, diferencuar transformatorit është përdorur në një mënyrë e qark shok ngacmim (jo në mënyrë të tanishme transformatorit) në të cilën forca elektromotor është proporcionale me prodhimit di / dt, për këtë Rb load rezistencë ka një vlerë mjaft të madhe. Në këtë mënyrë sinjal output nga transformatorit nuk ndjekin input waveform aktual, por transformator ka një ndjeshmëri të lartë ndaj ndryshimeve të tanishme. Për të shmangur shtrembërimin e sinjalit prodhimit është përdorur një qark të integruar (në ADE7753 / 59 për një të vetme-fazë ose trefazor qark ADE7758 për të ndërtuar atë). Në këtë rast, gjarpërim transformator (L2 dhe R2), R dhe C integruesi për të formuar një qark lekundese me fikje dhe vetë-induksion EMF sekuenciale aktivizuar. Në përgjithësi, tensionit nëpër kondensator: U = L2 * I1 / ((R2 + R) * C * N). Koha konstante (R + R2) * C, (L2 * C) ^ 0.5 duhet të zgjedhur në mënyrë të konsiderueshme futjes lartë aktual konstante kohe.
 |
